图1 推拉门/mm
图2 冷弯槽
图3 门边柱截面/mm
该组合构造门边柱需通过打算来明确镀锌板槽钢的截面尺寸。冷弯槽钢用镀锌板（Q235）制作，其屈从点σs=215 MPa。设风荷载垂直浸染在每扇门上，终极由各门扇的两个边柱承载。每扇门在高下导轨间靠滑轮旁边移动， 每个门边柱受力情形视为一简支梁（图4），受力弯矩见图5。
图 4 门边柱受力争 /mm
图 5 门边柱受力弯矩图 /mm
假设风荷载垂直浸染在门上，且风荷载为均布荷载，按照GB/T51183-2016《农业温室构造荷载规范》基本风压W0=0.40 kN/㎡，则有：
Wk=W0×μs×μz×βgz
式中：Wk—风荷载标准值，kN/㎡；
W0—基本风压，kN/㎡，W0=0.40 kN/㎡；
μs—局部风压体型系数，μs=1.2。
μz—风压高度变革系数，μz=1
βgz—阵风系数，βgz=1.7
代入得：
Wk=0.40×1.2×1×1.7=0.816 kN/㎡
每扇门受风荷载：
Q=Wk×A
式中：A—单扇门面积，㎡，A=3.2×2=6.4 ㎡。
代入得：
Q=0.816×6.4=5.22 kN
单个门边柱受的均布荷载：
q=Q/2L
式中：L—门边柱高下支点间间隔，m，L=3.2 m。
代入得：
q=5.22/（2×3.2）=0.816 kN/m
所有符合此数值地区均可利用此设计，假设组合式门边柱在风荷载浸染下，其铝合金矩形管与镀锌板槽钢是同时起浸染的，即它们所产生的挠度是相等的：
f1=f2
式中：f1—铝合金矩形管在风荷载下的最大挠度，mm；f2— 镀锌板槽钢在风荷载下的最大挠度，mm。
铝合金门边柱在风荷载浸染下最大挠度规定为≤ 20 mm。
用简支梁在均布荷载下求挠度的公式可求出每个门边柱的最大挠度：
fmax=5qL4 /384EI（1）
式中：fmax—门边柱在风荷载下的最大挠度，cm，fmax=2 cm。
得：
fmax1=5q1L4/384E1I1=2 cm （2）
fmax2=5q2L4/384E2I2=2 cm （3）
式中：q1、q2—分别为铝合金矩形管与镀锌板槽钢所受到的风荷载之均布荷载，kN/m；
E1、E2— 分别为铝合金矩形管与镀锌板槽钢的材料弹性模量，MPa，E1=0.7×105 MPa、E2=2×105 MPa；
I1、I2—分别为铝合金矩形管与镀锌板槽钢的截面轴惯性矩，cm4，I1=28.72 cm4；
代入（2）得：
q1=0.294 kN/m
由于q1+q2=q
得出q2=q-q1
q2=0.816-0.294=0.522 kN/m
将q2 值代入（3）得：
I2=17.8 cm4
由于镀锌板槽钢截面的形状尺寸受铝合金矩形管内腔尺寸所限，以是仅需决定其壁厚即可。通过试算，当壁厚为2.5 mm 时，其截面轴惯性矩I2=18.6 cm4，大于初设打算值17.8 cm4，这样，组合式截面二种材料承担的均布荷载就会发生变革，而必须进行改动。
通过式（2）与（3），可得：5q1L4/384E1I1=5q2L4/384E2I2
简化得：q1/E1I1=q2/E2I2
因此得出 q1=q2E1I1/E2I2=（q-q1）E1I1/E2I2
此处的I2 为实际运用镀锌板槽钢的截面轴惯性矩。
代入各值得：
q1=0.286 kN/m
q2=0.53 kN/m
由于实际运用槽钢的截面轴惯性矩增大，因此在额定风荷载下其最大挠度会发生减小。
将选用镀锌板槽钢的截面轴惯性矩和重新分配的均布荷载值代入式（1）得：
fmax1=fmax2=19.4 mm ≤ 20 mm，符合规定。
对付所选铝合金矩形管及镀锌板槽钢，虽然知足挠度哀求，但还应进行机器强度方面的验证。对付均布荷载下的简支梁，最大弯矩发生在梁之中部，如图5 所示。根据其最大弯矩的打算公式：Mmax=qL2/8
式中：Mmax—边柱组件在风荷载下的最大弯矩，kN·m。
代入各已知数值，得：
Mmax1=0.366 kN·m
Mmax2=0.678 kN·m
依据公式：
σmax=Mmax/Wx
式中：Wx— 边柱组件的截面系数，cm3，Wx1=9.57 cm3、Wx2=4.4 cm3；σmax—组合式门边柱型材最大弯矩处的截面应力，N/m㎡。
代入即得组合门边柱型材最大弯矩处的截面应力：
σmax1=38.3 N/m㎡
σmax2=154.2 N/m㎡
门边柱打算应力应符合下式哀求：σmax ≤ [σs]
式中：[σs]—材料强度标准值，N/m㎡；
个中：
6063-T5：
[σs]=130 N/m㎡
Q235：
[σs]=215 N/m㎡
σmax1=38.3 N/m㎡ ＜ [σs]=130 N/m㎡
σmax2=154.2 N/m㎡ ＜ [σs]=215 N/m㎡
经由打算，各数据均知足强度哀求。
